Lời nói đầu
\r\n\r\nTCVN 7379-3:2010 hoàn toàn tương đương\r\nvới CISPR 18-3:1986 và sửa đổi 1:1996;
\r\n\r\nTCVN 7379-3:2010 do Ban kỹ thuật tiêu\r\nchuẩn quốc gia TCVN/TC/E9 Tương thích điện từ biên soạn, Tổng cục Tiêu\r\nchuẩn Đo lường Chất lượng đề nghị, Bộ Khoa học và Công nghệ công bố.
\r\n\r\nBộ tiêu chuẩn TCVN 7379 (CISPR 18), Đặc\r\ntính nhiễu tần số rađiô của đường dây tải điện trên không và thiết bị cao áp, gồm\r\nba phần:
\r\n\r\n1) TCVN 7379-1:2004 (CISPR 18-1:1982), Phần\r\n1: Mô tả hiện tượng
\r\n\r\n2) TCVN 7379-2:2004 (CISPR 18-2:1986), Ph
3) TCVN 7379-3:2010 (CISPR 18-3:1986,\r\namendment 1:1996), Phần 3: Quy trình kỹ thuật để giảm thiểu phát ra tạp rađiô
\r\n\r\n
Phạm vi áp dụng
\r\n\r\nTiêu chuẩn này áp dụng cho tạp rađiô từ\r\nđường dây tải điện trên không và thiết bị cao áp, có thể gây nhiễu cho việc thu\r\ntín hiệu rađiô, không kể các trường sinh ra từ tín hiệu sóng mang của đường dây\r\ntải điện.
\r\n\r\nDải tần số được đề cập từ 0,15 MHz đến\r\n300 MHz.
\r\n\r\n\r\n\r\n1.1. Giới thiệu
\r\n\r\nĐiều này cung cấp hướng dẫn về các kỹ\r\nthuật có thể áp dụng trong khi thiết kế, xây dựng và vận hành đường dây tải điện\r\ncao áp trên không và thiết bị kết hợp để các loại tạp rađiô khác nhau mô tả\r\ntrong tiêu chuẩn này được duy trì ở các mức chấp nhận được.
\r\n\r\n1.2. Vầng quang trên dây dẫn
\r\n\r\nTrong khi thiết kế đường dây, cần xem\r\nxét đến các tham số hình học của đường dây để đảm bảo rằng tạp rađiô do vầng\r\nquang trên dây dẫn không vượt quá mức chấp nhận được qui định. Các tham số quan\r\ntrọng nhất là đường kính dây dẫn và số lượng dây dẫn trong mỗi pha. Các tham số\r\nkhác có thể thay đổi, ví dụ như khoảng cách giữa các pha, độ cao của dây dẫn so\r\nvới nền hoặc khoảng cách của các dây dẫn con trong một cụm dây, có ảnh hưởng nhỏ\r\nhơn. Trong thực tế, chúng thường được xác định bởi các yêu cầu về cơ hoặc yêu cầu\r\ncách điện.
\r\n\r\nĐịnh luật định lượng xác định mức tạp\r\nrađiô gây ra bởi vầng quang trên dây dẫn được nêu trong 5.3 của TCVN 7379-1\r\n(CISPR 18-1) và ở Điều 2 dưới đây. Các định luật này thường áp dụng cho cả cụm\r\ndây dẫn bện và các dây dẫn trơn nhẵn vì nói chung, bề mặt không bằng phẳng do bện\r\nvề cơ bản không làm thay đổi mức tạp, đặc biệt là khi dây dẫn bị ẩm hoặc ướt. Mặt\r\nkhác, các tao dây bị xước hoặc đứt hoặc bám các chất bên ngoài như bụi hoặc côn\r\ntrùng trên bề mặt, có thể dẫn đến phóng vầng quang cục bộ do građien điện áp cục\r\nbộ cao. Điều này có thể làm tăng đáng kể mức tạp của đường dây. Vì các lý do\r\nnày, cần tránh làm hư hại đến bề mặt dây dẫn khi lắp đặt đường dây. Việc này có\r\nthể đạt được bằng cách hết sức cẩn thận khi vận chuyển và lắp đặt đường dây và sử\r\ndụng các kỹ thuật thích hợp để tránh làm dây dẫn tiếp xúc với đất hoặc các vật\r\nthể khác trong quá trình treo dây. Tránh tra thêm mỡ vào dây dẫn để bảo vệ\r\ntrong khi vận chuyển và kéo dây; khi dây dẫn mang tải, việc tăng nhiệt độ, đặc\r\nbiệt là trong thời tiết nóng, sẽ làm mỡ chảy ra bên ngoài, làm bám bụi và làm\r\ncho vùng đó có građien cục bộ cao và dẫn đến tạp rađiô. Khi lõi thép hoặc các lớp\r\nbên trong được tra mỡ để bảo vệ chống ăn mòn, cần chọn loại mỡ không chảy ra bề\r\nmặt dây dẫn ngay cả ở nhiệt độ cao nhất.
\r\n\r\n1.3. Vầng quang trên các\r\nphụ kiện đường dây bằng kim loại
\r\n\r\nTạp rađiô do vầng quang trên các phụ\r\nkiện đường dây bằng kim loại như kẹp treo, kẹp chết một đầu, gông, vòng bảo vệ,\r\nsừng, tấm đệm, v.v... có thể được khống chế. Hình dạng và kích thước thích hợp\r\ncó thể được quy định trong giai đoạn thiết kế để tránh các điểm có građien điện\r\náp cao. Tất cả các mép và góc cần được lượn tròn đều, mũ bulông c
Cơ cấu bảo vệ đôi khi được lắp đặt để bảo vệ\r\ncách điện chuỗi khỏi ảnh hưởng phá hủy của hồ quang điện và để cải thiện sự\r\nphân bố điện thế dọc theo chuỗi. Các cơ cấu này cũng góp phần làm giảm mức tạp\r\nrađiô từ các kẹp dây vì chúng che các điểm sắc hoặc nhô ra trên các kẹp. Kiểu\r\nvà kích thước của các cơ cấu bảo vệ cần được chọn sao cho bản thân chúng không\r\ntạo ra tạp rađiô. Ví dụ, cần tránh sử dụng các sừng đơn giản ở điện áp lớn hơn\r\n150 kV, và đường kính của các ống tạo thành vòng bảo vệ cần đủ rộng để đảm bảo\r\nrằng không xuất hiện vầng quang trong khi mưa. Ở dải điện áp siêu\r\ncao, lớn hơn hoặc bằng 750 kV thì kinh nghiệm bị hạn chế. Tuy nhiên, kiến thức\r\nhiện thời chỉ ra rằng việc thiết kế các vòng bảo vệ thích hợp trong điều kiện
Trong trường hợp dùng dây dẫn, điều\r\nquan trọng là phải tránh làm hư hại các phụ kiện trong khi chế tạo, vận chuyển,\r\nxây dựng đường dây và bảo trì bằng cách sử dụng chúng cẩn thận ở mọi lúc.
\r\n\r\n1.4. Phóng
1.4.1. Cái cách điện sạch hoặc\r\nbị nhiễm bẩn nhẹ
\r\n\r\nTạp rađiô tạo ra bởi cái cách điện này\r\ntrong điều kiện khô có thể được khống chế bằng cách:
\r\n\r\n- sử dụng cái cách điện có thiết kế thích hợp,\r\nđặc biệt chú ý đến dạng hình học của chúng và đặc tính của vật liệu ở vùng tới\r\nhạn hơn, hoặc
\r\n\r\n- sử dụng cơ cấu bảo vệ được thiết kế để cải\r\nthiện sự phân bố điện áp trên bề mặt của cái cách điện hoặc dọc theo cách điện\r\nchuỗi.
\r\n\r\nTrong thiết kế cái cách điện, ví dụ sử\r\ndụng men dẫn để cải thiện phân bố građien điện áp bề mặt trên cái cách điện.\r\nTrong thiết kế cơ cấu bảo vệ, vòng kim loại càng gần càng tốt với cái cách điện\r\nhoặc ít nhất là hai hoặc ba cái cách điện đầu tiên ở cuối đường dây của cách điện\r\nchuỗi, có thể cải thiện đáng kể phân bố điện áp trên cái cách điện hoặc dọc theo\r\ncách điện chuỗi và giảm tạp rađiô. Tuy nhiên, vòng này phải duy trì tính tương\r\nthích với các yêu cầu khác như khả năng cách điện, bảo vệ cái cách điện khỏi hồ\r\nquang điện, che các kẹp, v.v... (xem 1.3).
\r\n\r\nTạp rađiô tạo ra trong thời tiết ẩm,\r\nsương mù hoặc mưa thường khó khống chế hơn tạp trong điều kiện khô. Tuy nhiên,\r\nđây không phải là yếu tố quyết định trong thiết kế đường dây vì việc tăng tạp\r\ndo các giọt nước nhỏ
1.4.2. Cái cách điện bị nhiễm\r\nbẩn nặng
\r\n\r\nTrong điều kiện khô, ngoài hiện tượng\r\ntạo ra nhiễu trên cái cách điện sạch, các hiện tượng khác của loại vầng quang\r\ncó thể xuất hiện do bề mặt không bằng phẳng tạo ra bởi nhiễm bẩn lắng đọng, như\r\nđề cập ở 6.1 của TCVN 7379-1 (CISPR 18-1). Trong các điều kiện này, việc thiết\r\nkế cẩn thận các phần khác nhau của cái cách điện cũng ít có hiệu quả. Tuy\r\nnhiên, các cơ cấu khống chế ứng suất thích hợp để cải thiện sự phân bố điện áp\r\ntrên cái cách điện hoặc dọc theo cách điện chuỗi có thể cải thiện đáng kể đặc\r\ntính tạp rađiô.
\r\n\r\nKhi bề mặt cái cách điện bị nhiễm bẩn\r\nbị ướt thì tạp rađiô được tạo ra bởi phóng điện qua vùng khô
a) giảm ứng suất điện áp lên cái cách điện\r\n- ví dụ bằng cách tăng chiều dài đường dò bề mặt lên dài hơn mức cần thiết đối\r\nvới khả năng chịu cường độ điện.
\r\n\r\nb) sử dụng các loại cái cách điện đặc biệt\r\nnhư cái cách điện làm bằng vật liệu hữu cơ hoặc được phủ men bán dẫn hoặc có\r\nthiết kế chiều dài đường rò dài hơn như là các khối kiểu sương mù, có hình dạng\r\nđặc biệt, v.v...;
\r\n\r\nc) phủ cái cách điện bằng mỡ silicôn.
\r\n\r\n1.5. Phóng điện và tia lửa\r\nđiện nhỏ do tiếp xúc xấu, hiện tượng đảo chiều
\r\n\r\nCác biện pháp khắc phục để loại bỏ hoặc\r\ngiảm các loại tạp rađiô này được quy định ở Điều 3 dưới đây và 8.4 của TCVN\r\n7379-1 (CISPR 18-1).
\r\n\r\n1.6. Khuyết tật trên đường\r\ndây tải điện và thiết bị kết hợp khi vận hành
\r\n\r\nNgay cả khi đã thực hiện tất cả các\r\nphòng ngừa có thể có trong khi thiết kế và lắp đặt đường dây điện hoặc trạm điện\r\nđể giữ tạp rađiô trong các giới hạn chấp nhận được, đôi khi vẫn có thể xuất hiện\r\ncác khuyết tật trong khi vận hành gây ra tạp không chấp nhận được. Điều này có\r\nthể làm đứt các tao dây, hư hại kẹp hoặc cái cách điện hoặc tích-lũy nhiễm bẩn\r\ntrên các dây dẫn và cái cách điện. Nói chung, các khuyết tật này phải được loại\r\nbỏ để hệ thống điện có thể làm việc đúng ngay cả khi chúng là nguồn tạp rađiô\r\nhoặc không phải là nguồn tạp rađiô. Trong thực tế, tạp đôi khi xảy ra do các\r\nkhuyết tật này có thể dẫn đến việc phát hiện và định vị sự cố hệ thống điện tiềm\r\nẩn.
\r\n\r\nCác nguồn tạp bất thường này có thể được\r\nđịnh vị bằng các dụng cụ đo khác nhau như bộ đo tạp, máy thu hình hoặc bộ phát\r\nhiện bằng siêu âm và bộ phát hiện bằng quang. Vị trí thường dễ phát hiện hơn\r\nkhi tạp ảnh hưởng đến việc thu hình vì ở tần số rất cao, sự suy giảm theo chiều\r\ndọc dọc theo đường dây là rất cao. Khi chỉ các tín hiệu quảng bá tần s
2. Phương pháp dự\r\nđoán mức chuẩn của đường dây trên không
\r\n\r\nGiới thiệu
\r\n\r\nTiêu chuẩn này cung cấp c
Yêu cầu chung
\r\n\r\nMức chuẩn của đường dây là cường độ\r\ntrường tạp rađiô ở tần số chuẩn bằng 500 kHz và ở khoảng cách 20 m so với
Hình B12 của Phụ lục B của TCVN 7379-1\r\n(CISPR 18-1) đưa ra việc hiệu chỉnh áp dụng cho mức tạp rađiô liên quan đến tần\r\nsố đo khác 500 kHz.
\r\n\r\nTrong trường hợp građien điện áp trong\r\nkhông khí ở các bề
2.1. Tương quan giữa các dữ\r\nliệu được đưa ra trong tiêu chuẩn này
\r\n\r\na) Phương pháp liên quan đến tạp từ dây dẫn
\r\n\r\nĐiều 5.3 của TCVN 7379-1 (CISPR 18-1) đưa\r\nra nghiên cứu về các phương pháp dự đoán hoặc xác định sơ bộ, theo cả phương\r\npháp phân tích hoặc bán kinh nghiệm và phương pháp kinh nghiệm hoặc so sánh.\r\nPhương pháp phân tích dựa trên các kết quả đo được trên đoạn dây dẫn ngắn làm mẫu\r\ntrong lồng thử nghiệm và bao gồm các phân tích rất phức tạp. Dây dẫn mẫu có thể\r\nđược thử nghiệm ở điều kiện bề mặt bất kỳ và điện áp tạp rađiô được đo bằng mạch\r\nđiện cho ở 1.3 của TCVN 7379-2 (CISPR 18-2). Tuy nhiên, cách dự đoán tin cậy về\r\nmức chuẩn do vầng quang trên dây dẫn có thể được tính chỉ từ thử nghiệm ướt vì\r\ntrong trường hợp này, số lượng nguồn vầng quang riêng rẽ trên một đơn vị chiều\r\ndài là đủ cao để đại diện cho mẫu thích hợp về mặt thống kê. Với đường dây một\r\nchiều, cần tham khảo 8.2 của TCVN 7379-1 (CISPR 18-1) để tính mức tạp.
\r\n\r\nCông thức so sánh đơn giản được đề cập\r\nở 5.3 của TCVN 7379-1 (CISPR 18-1) dựa trên các kết quả của phép đo cường độ\r\ntrường tạp rađiô được thực hiện trên đường dây sẵn có với thiết kế tương tự.\r\nCác công thức này có tính đến ảnh hưởng của chênh lệch bất kỳ giữa đường dây\r\nchuẩn và đường dây cần xét như các chênh lệch theo građien điện áp bề mặt hoặc\r\ntheo đường kính dây dẫn. Nếu thiết kế đường dây chuẩn và đường dây cần xét là\r\ntương tự và điều kiện làm việc, như nhiễm bẩn trong không khí, v.v... cũng\r\ntương tự thì có thể thu được dự đoán khá chính xác về mức chuẩn có thể có từ đường\r\ndây cần xét do vầng quang trên dây dẫn. Các ảnh hưởng do thời tiết cũng có thể\r\nđược xác định bằng cách thực hiện các phép đo trên đường dây chuẩn trong điều\r\nkiện thời tiết khác nhau.
\r\n\r\nĐiều 5.4 và Phụ lục B của TCVN 7379-1\r\n(CISPR 18-1) đưa ra danh mục biên dạng của cường độ trường tạp rađiô gây ra do\r\nvầng quang trên dây dẫn đối với một số thiết kế nhất định của đường dây trên\r\nkhông một lộ. Các biên dạng này được hiệu chỉnh khi các giá trị của građien điện\r\náp trong không khí ở các bề mặt dây dẫn của đường dây là đủ cao để tạo ra tạp\r\nrađiô và các giá trị cường độ trường, ở tần số đo bằng 500 kHz, được đưa ra cho\r\ncả điều kiện thời tiết có mưa rào và điều kiện thời tiết tương
b) Phương pháp liên quan đến tạp từ cái\r\ncách điện và/hoặc phụ kiện đường dây
\r\n\r\nĐiều 6.2 của TCVN 7379-1 (CISPR 18-1)\r\nnêu tương quan giữa điện áp tạp rađiô phát ra bởi phụ kiện hoặc linh kiện của\r\nđường dây, khi đo theo qui trình nêu ở 1.3 của TCVN 7379-2 (CISPR 18-2) và mức\r\ncủa trường chuẩn. Tương quan này áp dụng trong trường hợp đường dây có nguồn tạp\r\nđơn lẻ, ví dụ cái cách điện bị vỡ, hoặc trong trường hợp nhiều nguồn được phân\r\nbố đồng đều dọc theo đường dây. Phương pháp, kể cả phương pháp bán kinh nghiệm,\r\nlà đặc biệt hữu
c) Phương pháp liên quan đến tạp tổng hợp\r\ntừ dây dẫn, cái cách điện và/hoặc phụ kiện
\r\n\r\nĐiều 5.2 của TCVN 7379-1 (CISPR 18-1) đưa\r\nra thông tin về việc sử dụng đường dây thử nghiệm. Khi các điều kiện liên quan\r\nđến thiết kế mới của đường dây sao cho chúng không thể liên quan đến các dữ liệu\r\nsẵ
Điều 2 của TCVN 7379-2 (CISPR 18-2) đưa\r\nra phương pháp trong đó có thể tìm được mức chuẩn của đường dây mà mức này sẽ bảo\r\nvệ cường độ tín hiệu quảng bá cho trước ở khoảng cách cho trước tính từ đường\r\ndây trong khoảng 80 % thời gian với độ tin cậy 80 %.
\r\n\r\n2.2. Công thức CIGRÉ
\r\n\r\nLiên quan đến tạp từ dây dẫn
\r\n\r\nMột công thức đơn giản trực tiếp cũng\r\nđược đưa ra để dự đoán mức trường tạp rađiô có thể có từ dây dẫn của đường dây.\r\nCông thức dựa trên kinh nghiệm này đưa ra mức xác suất cao nhất có thể có từ\r\ndây dẫn đã lắp đặt lâu năm trong thời tiết khô ở khoảng cách 20 m so với dây dẫn\r\ngần nhất ở tần số đo bằng 500 kHz. Công thức này được rút ra từ các đường dây\r\nlàm việc ở điện áp từ 200 kV đến 765 kV và građien điện áp lớn nhất từ 12 kV/cm\r\nđến 20 kv/cm. Một cách chặt chẽ, công thức này cho tạp từ một
Công thức này là:
\r\n\r\ntrong đó
\r\n\r\nE là cường độ trường tạp rađiô ở khoảng\r\ncách 20 m so với dây dẫn gần nhất của đường dây cần xét
\r\n\r\ngmax là građien điện áp lớn\r\nnhất tại bề mặt dâ
r là bán kính dây dẫn hoặc dây dẫn phụ,\r\ntính bằng centimét.
\r\n\r\nVấn đề này được xem xét chi tiết hơn ở\r\nPhụ lục A.
\r\n\r\n2.3. Xác định mức 80 %
\r\n\r\nMức 80 % đối với đường dây có thể được\r\ndự đoán bằng phép tính theo [16,59]
1) Đối với đường dây đang có, mức 80 % có\r\nthể được xác định với độ tin cậy cao từ đường cong phân bố trong mọi thời tiết\r\nthu được bằng các phép đo được thực hiện trong thời gian một năm.
\r\n\r\n2) Nếu không có sẵn đường cong phân bố\r\ntrong mọi thời tiết hoặc trong trường hợp đường dây cần xét, có thể sử dụng kết\r\nquả của phép đo được thực hiện trên đường dây có thiết kế tương tự trong khí hậu\r\ntương tự và môi trường nhiễm bẩn tương tự.
\r\n\r\n3) Từ các con số nêu trong 4.2 của TCVN\r\n7379-1 (CISPR 18-1) thấy rằng, về trung bình, mức 80 % đối với đường dây lớn\r\nhơn so với mức 50 % là 10 dB. Do đó, nếu mức 50 % đã biết thì có thể ước tính mức\r\n80 %.
\r\n\r\n4) Mức 80 % có thể được dự đoán được bằng\r\ncách thêm vào từ 5 dB đến 15 dB. tùy thuộc vào khí hậu, mức thời tiết tốt ước\r\ntính từ công thức đơn giản nêu ở 2.2 trên đây.
\r\n\r\n2.4. Kết luận
\r\n\r\nPhương pháp dự đoán cụ thể để sử dụng\r\ntrong trường hợp đường dây cần xét cụ thể phụ thuộc vào tạp là do vầng quang\r\ntrên dây dẫn hay tạp do cái cách điện và/hoặc phụ kiện, nghĩa là dây dẫn làm việc\r\nở građien điện áp cao hơn 14 kV/cm hay nhỏ hơn 12 kV/cm. Đối với građien điện\r\náp ở trong dải các giá trị này, cả dây dẫn và cái cách điện cũng có thể góp phần\r\nvào mức tạp của đường dây cần xét.
\r\n\r\nCông thức so sánh đơn giản được đề cập\r\nở điểm a) của 2.1, danh mục về biên dạng cường độ trường tạp rađiô cũng được đề\r\ncập ở điểm a) của 2.1 và công thức CIGRÉ nêu ở 2.2 đều đơn giản để sử dụng và\r\nmiễn l
Phương pháp được đề cập ở điểm b) của\r\n2.1 liên quan đến tạp từ cái cách điện và/hoặc phụ kiện cho đến nay không phải\r\nhoặc chưa phải là phương pháp được thiết lập cho trường hợp thử nghiệm cái cách\r\nđiện bị nhiễm bẩn đặc biệt, nhưng phương pháp này có vẻ là hứa hẹn cho trường hợp\r\nnày. Nếu đường dây thử nghiệm, được đề cập ở điểm c) của 2.1, là sẵn có cùng với\r\nthời gian cần thiết để thực hiện công việc thực nghiệm, có thể đạt được mức chuẩn\r\ncó thể có từ đường dây cần xét với độ chính xác cao đối với dây dẫn cụ thể, cái\r\ncách điện và phụ kiện cần xét.
\r\n\r\n\r\n\r\nTạp rađiô sinh ra do phóng điện ở chỗ\r\ntiếp xúc xấu, nghĩa là các tiếp xúc bị nới lỏng hoặc không hoàn hảo, xuất hiện\r\nchủ yếu trong thời tiết khô vì khi thời tiết ẩm ướt, các khe h
3.1. Biện pháp ng
Khi lắp đặt thiết bị cao áp, điều quan\r\ntrọng là
\r\n\r\na) đảm bảo rằng tất cả các bu lông dùng để\r\ncố định đều được xiết chặt, và
\r\n\r\nb) nối các phần tử dẫn, trong chừng mực\r\ncó thể, với điện thế đất hoặc điện thế dây dẫn.
\r\n\r\nTrên các đường dây phân phối, việc nối\r\nliên kết các bề mặt kim loại liền kề là quan trọng nhưng không đòi hỏi phải nối\r\nliên kết với điện thế đất hoặc điện thế dây dẫn để triệt tiêu phóng điện. Nếu\r\nkhông thể nối liên kết đến một phía (ví dụ ở chân và chốt, hoặc bi và lỗ chứa\r\nbi, ghép nối của cách điện chuỗi), phần tử dẫn liền kề cần có tiếp xúc kim loại\r\n- kim loại tốt và toàn bộ cụm lắp ráp cần được cách điện tốt với các bộ phận\r\nkim loại khác của thiết bị. Cần chú ý rằng ngay cả khi thiết bị còn mới thì các bộ phận\r\nkim loại mạ kẽm vẫn có thể có lớp phủ ăn mòn là kẽm cácbônát. Khi bề mặt bị ảnh\r\nhưởng bởi thời tiết, có thể xuất hiện thêm ôxit và sun
Các biện pháp phòng ngừa và khắc phục\r\ndưới đây được xem là có hiệu quả:
\r\n\r\na) Mỡ và keo dẫn
\r\n\r\nPhương pháp nhanh và kinh tế là tra mỡ\r\ndẫn vào vùng lỗ cắm hoặc chốt của cái cách điện. Tuy nhiên, đây là biện pháp tạm\r\nthời và cần tra lại mỡ vào các ngày tiếp theo. Việc sử dụng keo dẫn có chứa đồng,
Thông thường, mỡ không dẫn bôi lên bề\r\nmặt vừa mạ kẽm sẽ ngăn ngừa được ăn mòn.
\r\n\r\nb) Chổi liên kết
\r\n\r\nSử dụng chổi liên kết, có đuôi bằng\r\nthép không gỉ, là biện pháp tạm thời, kéo dài trong khoảng từ ba đến năm năm bằng\r\ncách cung cấp tiếp xúc kim loại - kim loại trong vùng chân và chốt hoặc bi và lỗ\r\nchứa bi.
\r\n\r\nc) Kẹp liên kết
\r\n\r\nTrong trường hợp sử dụng cái cách điện\r\nkiểu chân và chốt, kẹp liên kết có thể dễ dàng được lắp đặt trong vùng chân và\r\nchốt. Điều đặc biệt quan trọng là các cái cách điện này được lắp đặt trong kẹp\r\ndây dẫn nối với cái cách điện cuối đường dây. Có nhiều loại kẹp thích hợp để\r\nchèn giữa bi và lỗ chứa bi duy trì đủ áp lực để phá vỡ màng oxit.
\r\n\r\nd) Liên kết lâu dài
\r\n\r\nKết quả tốt nhất có nhiều khả năng đạt\r\nđược bằng liên kết lâu dài kiểu uốn được qua từng tuyến kim loại riêng rẽ của\r\ncách điện chuỗi, cùng với các liên kết cái cách điện phía đất đến xà ngang và từ\r\nkẹp dây dẫn đến đầu đặt đường dây của cái cách điện. Đoạn liên kết là cáp bện bằng\r\nthép không gỉ hoặc đồng và có thể được hàn hoặc được xiết chặt bằng vít. Cáp cần\r\nđược bọc nhựa phòng khi tao dây bị đứt.
\r\n\r\ne) Vật nặng bằng kim loại dùng cho cách\r\nđiện chuỗi không đủ tải trọng cơ
\r\n\r\nĐể đảm bảo tiếp xúc tốt giữa các đầu\r\nmũ và chân của các khối cách điện liền kề, cách điện chuỗi cần được mang tải bằng\r\nvật nặng bằng kim loại được lượn tròn thích hợp để ngăn ngừa phóng điện vầng quang.
\r\n\r\nf) Đệm lò xo và đệm bằng chất dẻo
\r\n\r\nNếu sử dụng kết cấu bằng gỗ thì có một\r\nsố thuận lợi khi sử dụng đệm lò xo hoặc đệm bằng chất dẻo. Đệm lò xo có khả\r\nnăng ngăn không để các chi tiết bắt cứng trên cột và xà bị lỏng ra do gỗ co\r\nngót. Đệm bằng chất dẻo từ axetat hoặc nylon cũng cải thiện độ chặt của đai ốc.\r\nTrong trường hợp sử dụng các đai ốc kiểu “chịu rung” hoặc đệm bằng chất dẻo thì\r\ncần cẩn thận để đảm bảo rằng không có các khe hở cách điện giữa các phần kim loại.\r\nĐệm kiểu này thường được sử dụng giữa đai ốc và cột hoặc xà bằng gỗ.
\r\n\r\ng) Cái cách điện đơn
\r\n\r\nSử dụng cái cách điện đơn có thuận lợi\r\nlà có thể có ít nguồn nhiễu rađiô hơn.
\r\n\r\nh) Cái cách điện kiểu có chân có men dẫn
\r\n\r\nVới cái cách điện kiểu có chân, phóng\r\ntia lửa điện có thể xuất hiện trên bề mặt trong trường hợp dây dẫn nằm trong\r\nrãnh trên đỉnh và tại chỗ buộc dây hoặc tại vòng kẹp nằm trong rãnh phía bên của\r\ncái\r\ncách\r\nđiện. Vấn đề này có thể khắc phục bằng cách sử dụng lớp phủ dẫn hoặc mạ kim loại\r\nbề mặt cái cách điện trong vùng tiếp xúc. Phủ kim loại chỉ có hiệu quả khi phủ\r\ncùng với men trong quá trình chế tạo cái cách điện. Trong trường hợp cái cách\r\nđiện kiểu có chân, nếu các chân được bắt vít trực tiếp trong lỗ ren trong sứ\r\nthì các ren trong sứ cần được xử lý bằng lớp phủ dẫn. Một cách khác, vật chèn bằng\r\nkim loại được tạo ren có thể được gắn bằng xi măng bên trong lỗ ở chân. Mặc dù\r\nvậy, giải pháp tốt nhất là mua cái cách điện có lỗ lắp chân được tráng men\r\ntrong quá trình chế
Nếu sử dụng dây dẫn cách điện bằng PVC\r\nthì có khả năng xuất hiện phóng điện cục bộ tại cái cách điện đỡ. Có thể tránh\r\ncác phóng điện này bằng cách bọc PVC bằng băng bán dẫn. Đối với đường dây
i) Chốt bằng chất dẻo và đinh ghim có\r\ncách điện
\r\n\r\nSử dụng chốt bằng chất dẻo hoặc đinh\r\nghim có cách điện để bắt chặt dây dẫn nối đất với cột bằng gỗ sẽ tránh được\r\nphóng tia lửa điện giữa dây dẫn nối đất và chốt của nó, đặc biệt là khi chốt bị\r\nlỏng hoặc bị ăn mòn.
\r\n\r\n3.2. Phương pháp phát hiện\r\nvà định vị tiếp xúc xấu
\r\n\r\nKhi có tiếp xúc xấu trong đường dây tải\r\nđiện hoặc trạm điện, việc phát hiện và định vị đúng vị trí của (các) nguồn tạp\r\nrađiô quan trọng hơn là đo cường độ trường. Phương pháp thực tế để phát hiện và\r\nđịnh vị các tiếp xúc xấu này được mô tả dưới đây. Nên đo và quan sát trong thời\r\ntiết khô.
\r\n\r\nVì đường dây điện cao áp và thiết bị kết\r\nhợp thường là nguồn có trường tần số rađiô khác nhau nên cần phải theo dõi dấu\r\nhiệu có tạp rađiô bắt đầu từ máy thu nhiễu. Bước đầu tiên trong khi khảo sát là\r\nđể thu được chỉ
Khi phát hiện có (các) nguồn tạp rađiô\r\ndo tiếp xúc xấu, tốt nhất là quan sát tạp ở tần số cao nhất có thể nhận thấy được\r\nvì độ suy giảm sẽ nhanh hơn dọc theo đường dây. Khi sử dụng thiết bị để theo\r\ndõi dấu hiệu thì tốt nhất là thiết bị này bao trùm toàn bộ dải tần tạp rađiô\r\nnhưng chỉ có một số ít thiết bị bao trùm được phổ lần này. Chỉ có một số ít thiết\r\nbị được thiết kế riêng để định vị các nguồn tạp rađiô và do đó, có thể cần sửa\r\nđổi thiết bị bán sẵn trong thương mại để làm cho nó trở nên thích hợp.
\r\n\r\nCác thiết bị dưới đây là hữu ích để định\r\nvị chỗ tiếp xúc xấu:
\r\n\r\na) Máy thu bao trùm chung (a.m.) có thể\r\nđiều hưởng ở tần số ít nhất là từ 500 kHz đến 18 MHz.
\r\n\r\nb) Máy đo cường độ trường v.h.f lắp với anten\r\nquảng bá hai chấn tử và bộ khuếch đại sơ bộ v.h.f. Đầu ra âm thanh cần được khuếch\r\nđại đủ để cấp cho loa và máy hiện sóng.
\r\n\r\nc) Máy hiện sóng có cường độ sáng đủ để sử\r\ndụng trong ánh sáng ban ngày, khi được sử dụng cùng với nắp che dùng để quan\r\nsát và tần số rà xấp xỉ 500 Hz.
\r\n\r\nd) Máy đo cường độ trường u.h.f lắp với\r\nhai anten Yagi lắp lẫn được: một giàn ở tần số 500 MHz còn gi
e) Máy tách tần số rađiô cỡ nhỏ bao trùm\r\ndải tần từ m.f. đến v.h.f nhưng không có bộ điều khiển khuếch đại tự động.
\r\n\r\nf) Máy thu thanh quảng bá a.m. cỡ nhỏ,\r\nkhông có bộ điều khiển hệ số khuếch đại bằng tay hoặc tự động và được bọc trong\r\nhộp kim loại. Anten thu có thể là anten kiểu ống lồng, cho phép thay đổi theo độ\r\nnhạy r.f, nghĩa là để điều chỉnh hệ số khuếch đại r.f hoặc thanh ferit đặt bên\r\ntrong hộp kim loại đối diện với một khe có cùng chiều dài ở phía cạnh của hộp.\r\nHộp được lắp đặt ở một đầu của ống cách điện, có chiều dài vài mét và đường\r\nkính xấp xỉ từ 3 cm đến 6 cm. Đầu ra của loa của máy thu được đưa trực tiếp vào\r\nlỗ khoan của ống trong khi ở đầu còn lại, một micro được bố trí để thu tín hiệu\r\ntạp. Sau đó, đầu ra của micro được đưa vào bộ khuếch đại, cung cấp tín hiệu cho\r\ntai nghe hoặc loa. Bố trí này cho phép máy thu được đặt gần nguồn nhiễu và nếu cẩn\r\nthận, có thể sử dụng ngay cả khi tạp rađiô được phát ra bởi thiết bị cao áp.
\r\n\r\nCác đặc tính cách điện của ống và chiều\r\ndài của nó phải sao cho đảm bảo tuân thủ các qui tắc về an toàn thích hợp với\r\nđiện áp hệ thống.
\r\n\r\ng) Máy tách sóng nhạy với siêu âm có bộ\r\nphản xạ parabol. Trong trường hợp có nhiều nguồn nhiễu và gần nhau, ví dụ trong\r\nmột trạm điện có thể có một dụng cụ chuyên dụng nhưng việc sử dụng nó bị hạn chế\r\ndo điều kiện thời tiết khô. Cần chú ý rằng dụng cụ này cũng nhạy với nguồn vầng quang.
\r\n\r\nQui trình được đề xuất để định vị nguồn\r\nhoặc các nguồn tạp rađiô phát ra do tiếp xúc xấu như sau:
\r\n\r\ni) Sử dụng thiết bị kiểm tra, để nhận biết\r\nbằng âm thanh và/hoặc hình ảnh của tín hiệu tạp ở máy thu bị nhiễu. Xác định d
ii) Nếu xuất hiện tạp băng rộng, sử dụng tần\r\nsố cao nhất có thể có để phát hiện. Khi di chuyển dọc theo đường dây điện, nếu\r\nthấy rằng có thể phát hiện ra tạp ở tần số cao dần lên thì sẽ tiếp cận được nguồn\r\ntạp. Trong vùng lân cận của nguồn, tín hiệu tạp cần được phát hiện thông qua hầu\r\nhết các băng tần quảng bá. Khi các tần số cao hơn bắt đầu giảm tức là đã đi qua\r\nnguồn này. Dọc theo đường dây điện có thể xuất hiện các điểm “không" ở các\r\nvị trí nhất định và ở tần số nhất định do dạng của sóng đứng. Đối với đường dây\r\nlắp trên cột gỗ, đập mạnh bằng búa có thể hữu ích. Nếu đ
Phương pháp khác để định vị tiếp xúc xấu,\r\ncụ thể là trong trạm điện có thể liên quan đến nhiều mối nối, là hướng một tia\r\nnước phun rất nhẹ lên lần lượt từng mối nối kim loại bị nghi ngờ. Để có độ cách\r\nđiện cao, một lượng nước nhỏ chứa trong bình chứa bằng chất dẻo được lắp ở một\r\nđầu thanh dài hoặc cột bằng vật liệu cách điện. Đưa hai ống vào bình chứa, một ống\r\nnối với miệng phun để tạo ra một tia nước nhẹ và ống còn lại mang không khí\r\nnén, qua một van đặt ở mặt đất. Người vận hành đứng trên mặt đất
iii) Nếu phát hiện được tạp băng hẹp, phép\r\ntam giác đạc là cách nhận biết nguồn tạp tốt nhất. Tuy nhiên, ngay cả ở vị trí\r\ncủa nguồn tạp, tạp do phóng tia lửa điện sẽ được phát hiện trên dải rộng đến\r\n100 MHz. Tạp băng hẹp có thể xuất hiện do phóng điện kiểu khe hở gây ra cộng h
iv) Nếu có nhiều hơn một tín hiệu tạp, có\r\nthể cần sử dụng máy hiện sóng để phân biệt các nguồn. Để xác định xem nguồn tạp\r\nlà do tiếp xúc xấu (phóng tia lửa điện) hoặc do vầng quang, thông tin dưới đây\r\ncó thể là hữu ích:
\r\n\r\na) hình trên máy hiện sóng hoặc máy thu\r\nhình thường cho các chỉ thị rõ ràng;
\r\n\r\nb) tạp trên 30 MHz trong thời tiết tốt là\r\ndo phóng tia lửa điện;
\r\n\r\nc) nếu tạp chỉ xuất hiện trong thời tiết\r\ntốt thì có thể là do phóng tia lửa điện;
\r\n\r\nd) tạp do phóng tia lửa điện chiếm ưu thế\r\nhơn so với tạp do vầng quang trên đường dây có điện áp thấp hơn 70 kV.
\r\n\r\nv) Nếu việc kiểm
vi) Trong trường hợp đường dây điện, khi\r\nnhận biết được cột liên quan thì cần sử dụng bố trí đo mô tả ở điểm d) của 3.2 để có thêm vật\r\nđỡ. Cột cần được quét bằng cả phân cực ngang và phân cực thẳng của anten để xác\r\nđịnh xem kết cấu có chứa nguồn tạp hay không. Nếu không phát hiện được trường tạp\r\nthì cần kiểm tra thêm bằng cách điều hưởng ở tần số cao hơn hoặc thấp hơn khoảng\r\n10 MHz so với tần số đo (có thể xuất hiện điểm “không" ở tần số cụ thể)
\r\n\r\nvii) Bước cuối cùng để xác định nguồn tạp cần\r\nđược thực hiện với thiết bị mô tả ở điểm f) của 3.2. Có thể có ích khi quét cái cách điện\r\ntrên cột hoặc trọng trạm điện để chứng tỏ rằng chúng không có tạp.
\r\n\r\nviii) Vì tạp âm thanh tần số thấp thường đi\r\nkèm với phóng tia lửa điện và phóng điện kiểu khe hở nên độ rộng chùm tia rất hẹp\r\ncủa bộ phát hiện nhạy với sóng siêu âm có lắp bộ phản xạ parabol sẽ hữu ích\r\ntrong việc định vị nguồn tạp.
\r\n\r\n\r\n\r\n4.1. Nguyên tắc cơ b
Điều 2.2 của tiêu chuẩn này đưa ra một\r\ncông thức đơn giản để dự đoán trường tạp rađiô có thể có từ dây dẫn của đường\r\ndây. Công thức dựa trên kinh nghiệm đưa ra mức khả dĩ nhất có thể có từ d
Phương pháp xác định sơ bộ trường tạp\r\nrađiô sinh ra bởi cụm dây dẫn lớn được xây dựng trong khuôn khổ dự án đường dây\r\ntrên không ở điện áp lớn hơn hoặc bằng 1 000 kV, dựa vào các phép đo trên các\r\nkhẩu độ hoặc lồng thực nghiệm. Các phương pháp này dựa theo cách tiếp cận hàm\r\nkích thích.
\r\n\r\nCách tiếp cận hàm kích thích dựa trên\r\nthực tế là dòng điện vầng quang đưa vào đường dây nhiều pha không chỉ phụ thuộc\r\nvào đặc tính vốn có của dây dẫn có vầng quang (građien, đường kính dây dẫn con,\r\nv.v...) mà còn phụ thuộc vào điện dung riêng và điện dung tương hỗ của hệ thống\r\nnhiều dây dẫn [
|/(2
![](\"00912030_files/image002.gif\"){kind=small}
)
trong đó
\r\n\r\n|l| và | là các véctơ dòng điện pha và\r\nhàm kích thích của dây dẫn;
|C| là ma trận điện dung.
\r\n\r\nPhép đo dòng điện tạp rađiô trong cấu\r\nhình thử nghiệm có
Cách tiếp cận này dựa vào sử dụng hàm\r\nkích thích và phương pháp phân tích để tính độ lan truyền dòng điện tạp rađiô\r\ncho phép xác định sơ bộ trường tạp rađiô đối với cấu hình đường dây khác với cấu\r\nhình được thử nghiệm.
\r\n\r\nMột thuận lợi quan trọng khác của cách\r\ntiếp cận này là phép đo dòng điện tạp rađiô trong lồng cho phép xác định hàm\r\nkích thích trong điều kiện môi trường xung quanh được khống chế (mưa nhân tạo\r\ntương ứng với mưa rào) và đối với các građien dây dẫn khác, do đó cho các kết\r\nquả ổn định và tái lập.
\r\n\r\nPhương pháp xác định s
Đối với dây dẫn hình ống, cũng theo\r\ncách tiếp cận tương tự và đưa đến công thức xác định sơ bộ đối với
Các nghiên cứu được thực hiện theo\r\nquan điểm ứng dụng cho đường dây trên không ở các điện áp lớn hơn hoặc bằng 1\r\n000 kV, nhưng các kết quả có thể áp dụng cho trường hợp các thanh cái trong ống\r\ncứng trong trạm cao áp. Trong trường hợp này, trường dẫn hướng do dòng điện đưa\r\nvào đường dây nối đến trạm điện là yếu tố quan trọng (xem 2.7 của TCVN 7379-2\r\n(CISPR 18-2)).
\r\n\r\n4.2. Tính toán trường tạp\r\nrađiô vầng quang do cụm dây cỡ lớn
\r\n\r\n4.2.1. Qui trình để xác định\r\ntrường tạp rađiô
\r\n\r\nTrên cơ sở các kết quả phân tích so\r\nsánh các phương pháp khác nhau được đề xuất trong tài liệu
a) tính hàm kích thích của từng pha trong\r\nđiều kiện mưa rào bằng công thức bán kinh nghiệm (xem 4.2.2);
\r\n\r\nb) áp dụng hệ số hiệu chỉnh để đạt được\r\nhàm kích thích trong các loại thời tiết khác (xem 4.2.3);
\r\n\r\nc) xác định biên dạng của trường tạp\r\nrađiô bằng phương pháp phân tích hoàn chỉnh hoặc đơn giản dựa trên phương thức\r\nlan truyền (xem 4.2.4).
\r\n\r\n4.2.2. Tính hàm kích thích\r\ntrong điều kiện mưa rào
\r\n\r\nCông thức dưới đây dùng để tính hàm\r\nkích thích, tính bằng dB/mA, trong điều kiện mưa rào được đ
= 70
trong đó
\r\n\r\ng là trung bình của các građien lớn nhất\r\ncủa các dây dẫn con riêng rẽ (tính bằng kV/cm);
\r\n\r\nd là đường kính của dây dẫn con (tính\r\nbằng cm);
\r\n\r\nn là số lượng dây dẫn con trong cụm\r\ndây.
\r\n\r\nCông thức này cho các kết quả thỏa\r\nđáng trong trường hợp các đường dây mà dây dẫn có tỷ số giữa khoảng cách dây dẫn\r\ncon s và đường kính dây dẫn phụ d lớn hơn 10 đến 15. Ở giá trị s/d nhỏ hơn, hàm
CHÚ THÍCH: Việc so sánh giữa các c
4.2.3. Hệ số hiệu chỉnh để\r\nđánh giá hàm kích thích trong các loại thời tiết khác
\r\n\r\nVới các điều kiện thời tiết khác (mưa nhẹ,\r\ndây dẫn ướt, thời tiết tốt), các cách tiếp cận khác nhau theo các kinh nghiệm\r\nkhác nhau: một trong số đó đưa ra các công thức có cấu trúc tương tự với các\r\ncông thức cho hàm kích thích khi có mưa rào, nhưng với các hệ số khác nhau; một\r\nsố khác đưa ra các hệ số hiệu chỉnh cần áp dụng cho các mức độ mưa rào, là hằng\r\nsố hoặc phụ thuộc vào građien điện áp, cấu hình cụm dây và điều kiện bề mặt của\r\ndây dẫn (cụ thể là dây dẫn mới và dây dẫn đã đưa vào sử dụng từ lâu).
\r\n\r\nNếu không có các thông tin nào chính\r\nxác hơn sẵn có từ các thử nghiệm thì để hướng dẫn, hệ số hiệu chỉnh cho trên\r\nHình 1 có thể áp dụng cho hàm kích thích trong điều kiện mưa rào để thu được 50\r\n% giá trị ở điều kiện mưa nhẹ hoặc 50 % giá trị ở điều kiện thời tiết tốt.
\r\n\r\nNếu giá trị hàm kích thích ở mọi thời\r\nđiểm là 80 %, ![](\"00912030_files/image005.gif\")
có\r\nthể đạt được bằng cách lấy mức mưa rào trừ đi 10 dB đến 15 dB trong khí hậu ôn\r\nhoà.
4.2.4. Tính trường tạp ra
Việc tính trường tạp rađiô ở khoảng\r\ncách cho trước so với đường dây ba pha có thể được thực hiện bắt đầu từ hàm\r\nkích thích của từng pha bằng phương pháp phân tích dựa trên phân tích phương thức\r\nlan truyền. Nhiều chương trình máy tính đã được xây dựng để thực hiện phép tính\r\nnày. Các chương trình này có thể tính đến sự không liên tục của đường dây (thay\r\nđổi cấu hình, liên kết với trạm điện, v.v...). Phương pháp phân tích đơn giản\r\nhóa áp dụng cho đường dây dài được chỉ ra trong Phụ lục B.
\r\n\r\nĐể có thể đánh giá nhanh các biên dạng\r\ntrường tạp rađiô thay vì các phương pháp phân tích, có thể sử dụng phương pháp\r\nnêu dưới đây, cho phép đánh giá gần đúng ở mức chấp nhận được.
\r\n\r\n4.2.4.1. Đánh giá nhanh trường\r\ntạp rađiô của đường dây trên không
\r\n\r\nĐánh giá trường tạp rađiô ở khoảng\r\ncách cho trước tính từ đường dây được thực hiện bằng cách áp dụng “hệ số hiệu\r\nchỉnh trường" vào hàm kích thích để đạt được trường tạp rađiô của đường\r\ndây có thiết kế cơ bản ở tần số cho trước và với điện trở suất của đất cho trước.\r\nSau đó, trường tạp rađiô đối\r\nvới đường dây\r\ncần kiểm tra được đánh giá bằng cách đưa vào các hệ số hiệu chỉnh khác để tính\r\ncác chênh lệch giữa đường dây thực tế và trường tạp rađiô của trường hợp cơ b
Việc đánh giá được thực hiện theo hai\r\nbước.
\r\n\r\nBước 1
\r\n\r\nBiên dạng trường tạp rađiô đối với đường\r\ndây có đặc tính cơ bản và trong các điều kiện cơ bản (điện trở suất của đất
Bước 2
\r\n\r\nBiên dạng trường tạp rađiô đối với đường\r\ndây thực tế cần xem xét được đánh giá bằng cách thêm các hệ số hiệu chỉnh vào\r\ntrường tạp rađiô của trường hợp cơ bản cho trên Hình 5, 6 và 7 cho từng tham số\r\ndưới đây:
\r\n\r\nr điện trở suất của đất
\r\n\r\nf tần số
\r\n\r\nH độ cao nhỏ nhất so với mặt đất
\r\n\r\ns khoảng cách giữa các pha
\r\n\r\nd đường kính dây dẫn con
\r\n\r\nn số dây dẫn con trong một cụm dây
\r\n\r\nCHÚ THÍCH: Việc chỉ xem xét\r\npha ngoài không ảnh hưởng quá mức đến cách tiếp cận đơn giản này. Giả thiết là\r\nchênh lệch giữa các hàm kích thích của pha giữa và pha ngoài là không đổi đối với\r\ntất cả các cấu hình: giả thiết này thường không được kiểm tra xác nhận nhưng\r\nkhông tạo ra sai lệch quá 1 dB đến 2 dB. Có thể cải thiện độ chính xác bằng\r\ncách xem xét giá trị trung bình của hàm kích thích.
\r\n\r\n4.3. Đánh giá trường tạp\r\nrađiô vầng quang do dây dẫn hình ống cỡ lớn
\r\n\r\nCó thể sử dụng qui trình tương tự như\r\nqui trình được đề xuất cho trường hợp cụm dây cỡ lớn (xem 4.2.1): hàm kích\r\nthích của từng pha trong điều kiện mưa rào được đánh giá bằng công thức bán\r\nkinh nghiệm và áp dụng hệ số hiệu chỉnh để đạt được hàm kích thích trong các kiểu\r\nthời tiết khác.
\r\n\r\nCông thức dưới đây dùng để tính hàm\r\nkích thích, tính bằng dB/mA/
= -121 + 120log(g) +\r\n40log(d)
trong đó
\r\n\r\ng là građien lớn nhất của dây dẫn (tính bằng\r\nkV/cm);
\r\n\r\nd là đường kính của dây dẫn (tính bằng\r\ncm);
\r\n\r\nLiên quan đến việc cần hiệu chỉnh để đạt\r\nđược hàm kích thích trong các kiểu thời tiết khác, cho đến khi có các kinh nghiệm\r\nkhác thì các chỉ ra dưới đây có thể có ích.
\r\n\r\n- Hàm kích thích trong điều kiện mưa nhẹ có thể\r\nliên quan đến hàm kích thích trong điều kiện mưa rào bởi hệ số hiệu chỉnh được\r\nchỉ ra trên Hình 8, liên quan đến dây dẫn hình ống có đường kính 40 cm. Với các\r\nđường kính khác, đối với cụm dây, hệ số hiệu chỉnh tăng khi đường kính tăng.
\r\n\r\n- Vì dây dẫn hình ống cỡ lớn có građien điện thấp\r\nnên hàm kích thích có các giá trị không đáng kể trong điều kiện thời tiết tốt.\r\nVì vậy, giá trị 80 % trong mọi thời tiết của hàm kích thích phụ thuộc rất nhiều\r\nvào điều kiện khí hậu. Ở
Liên quan đến điều kiện bề mặt, có sẵn\r\ncác thông tin bổ sung dưới đây.
\r\n\r\nDây dẫn hình ống dễ tích tụ nhiều chất\r\nnhiễm bẩn hơn cụm dây, ảnh hưởng của nhiễm bẩn có thể đủ để thay đổi hàm kích\r\nthích. Các thử nghiệm đã chỉ ra rằng hàm kích thích không bị thay đổi bởi ảnh hưởng\r\ncủa nhiễm bẩn khi dây dẫn ướt. Khi khô, các hạt ở thể rắn có trên bề mặt có thể\r\nlàm tăng tạp rađiô đến giá trị cao bằng giá trị đối với cùng dây dẫn trong điều\r\nkiện mưa với građien cao nhất, đặc biệt là đối với dây dẫn có đường kính nhỏ.
\r\n\r\nCông thức nêu trong điều này có thể được\r\nsử dụng cho cả thanh cái và dây dẫn của đường dây.
\r\n\r\nTrong trường hợp thanh cái, dòng điện\r\ntạp trên đơn vị chiều dài lo có thể đạt được bằng ma trận điện dung của hệ thống\r\nthanh cái (theo công thức thứ nhất của Phụ lục B). Từ l
sao cho sự góp phần của nó vào tạp dây\r\ndẫn của đường dây có thể được đánh giá với các tiêu chí chỉ ra trong 2.7.3 của\r\nTCVN 7379-2 (CISPR 18-2).
\r\n\r\n![](\"00912030_files/image006.jpg\")
Hệ số hiệu chỉnh cần áp dụng cho hàm\r\nkích thích ở điều kiện mưa rào để đạt được hàm kích thích đối với mưa nhẹ và\r\ncho điều kiện thời tiết ở mọi thời điểm là hàm của građien lớn nhất và số lượng\r\ndây dẫn phụ.
\r\n\r\nmưa nhẹ =
mưa rào +
+
![](\"00912030_files/image008.gif\"){kind=small}
Hàm kích thích ở điều kiện thời tiết tốt\r\ncó được bằng cách lấy hàm kích thích ở điều kiện mưa nhẹ trừ đi
thời tiết tốt =
mưa nhẹ - 17\r\n
Ở khí hậu ôn hò
Hệ số hiệu chỉnh áp dụng cho hàm kích\r\nthích được tính cho pha giữa để đạt được trường tạp rađiô, tính
H
S = 15 m (khoảng cách giữa các pha)
\r\n\r\nd
n
s
r = 100 mm (điện trở suất c
f
![](\"00912030_files/image010.jpg\")
Hệ số hiệu chỉnh áp dụng cho hàm kích\r\nthích được tính cho pha giữa để đạt được trường tạp rađiô, tính
H
H
S = 15 m (khoảng cách giữa các pha)
\r\n\r\nd
n
n = 450 mm (khoảng cách cụm dây)
\r\n\r\nr = 100 W.m (điện trở suất của đất)
\r\n\r\nf
![](\"00912030_files/image015.jpg\")
Hệ số hiệu chỉnh áp dụng cho hàm kích\r\nthích được tính cho pha giữa để đạt được trường tạp rađiô, tính
H
H
S = 15 m (khoảng cách giữa các pha)
\r\n\r\nd
n
s
r = 100 W.m (điện trở suất của đất)
\r\n\r\nf
Hệ số hiệu chỉnh, tính bằng đềxiben,\r\nđược áp dụng cho trường điện tạp rađiô chuẩn thu được từ Hình 2
![](\"00912030_files/image019.jpg\")
Hệ số hiệu chỉnh, tính bằng đềxiben,\r\nđược áp dụng cho trường điện tạp rađiô chuẩn thu được từ Hình 3,
![](\"00912030_files/image020.jpg\")
Hệ số hiệu chỉnh, tính bằng đềxiben,\r\nđược áp dụng cho trường điện tạp rađiô chuẩn thu được từ Hình 4,
Hệ số hiệu chỉnh áp dụng cho hàm kích\r\nthích trong điều kiện mưa rào để đạt được hàm kích thích trong điều kiện mưa nhẹ\r\nlà hàm của građien điện áp lớn nhất.
\r\n\r\n\r\n\r\n
Công thức đơn giản này sẽ cho
Công thức sơ bộ đối với đường dây một\r\npha là:
\r\n\r\ntrong đó
\r\n\r\nE = cường độ trường tạp rađiô, tính bằng\r\nd
gmax = građien điện áp lớn\r\nnhất ở bề mặt dây dẫn, tính bằng kVrms/cm
\r\n\r\nr = bán kính dây dẫn, tính bằng\r\ncentimét.
\r\n\r\nPhép tính chính xác građien điện áp lớn\r\nnhất ở bề mặt dây dẫn được khuyến cáo vì ảnh hưởng quan trọng của nó lên mức tạp\r\nrađiô. Phương pháp tính được đề xuất trong Phụ lục A của TCVN 7379-1 (CISPR\r\n18-1).
\r\n\r\nĐối với đường dây ba pha một lộ, công\r\nthức trên có thể được mở
![](\"00912030_files/image022.gif\"){kind=small}
-\r\n30
![](\"00912030_files/image023.gif\"){kind=small}
-\r\n30
![](\"00912030_files/image024.gif\"){kind=small}
-\r\n30
trong đó, D
Các công thức này cũng có thể được sử\r\ndụng để xác định cường độ trường tạp rađiô ở các vị trí đo khác với khoảng cách\r\nchuẩn 20 m.
\r\n\r\nTổng của cả ba trường này được tính bằng\r\ncách sau: nếu một trong các trường lớn hơn ít nhất là 3 dB so với hai trường\r\ncòn lại thì hai trường đó được bỏ qua, ngược lại, ta có:
\r\n\r\n+ 1,5
trong đó Ea và Eb là hai giá trị cao\r\nnhất trong ba giá trị trên.
\r\n\r\nĐối với đường dây hai lộ, trường tạp\r\nrađiô tạo ra bở
Cần lưu ý rằng phương pháp này sẽ cho\r\nmức tạp có nhiều khả năng xuất hiện nhất của đường dây trong điều kiện thời tiết\r\nkhô ở 500 kHz. Để đạt được mức ở tần số khác với 500 kHz sử dụng hệ số hiệu chỉnh\r\nđược chỉ ra trên Hình B12 của Phụ lục B của TCVN 7379-1 (CISPR 18-1). Nếu các\r\nphép tính được thực hiện ở khoảng cách khác với 20 m thì nên sử dụng công thức ở\r\n2.3 của TCVN 7379-2 (CISPR 18-2).
\r\n\r\nMức tạp rađiô đối với điều kiện thời\r\ntiết không phải thời tiết khô trung bình, điều kiện thời tiết tốt, có thể được\r\nước tính theo Hình B13 của Phụ lục B của TCVN 7379-1 (CISPR 18-1).
\r\n\r\nẢnh hưởng của độ cao so với mực nước\r\nbiển có thể được tính bằng công thức sau:
\r\n\r\ntrong đó E
\r\n\r\n
B.1 Qui trình phân tích
\r\n\r\nQui trình này tham khảo dạng hình học\r\ncủa đường dây được chỉ ra trên Hình B.1.
\r\n\r\n1) Xác định dòng điện vầng quang
![](\"00912030_files/image028.jpg\")
trong đó
\r\n\r\n|C| là ma trận của điện dung đường\r\ndây;
\r\n\r\n![](\"00912030_files/image029.gif\"){kind=small}
là\r\nhằng số điện môi trong không khí.
2) Xác định dòng điện phương thức
Xác định dòng điện phương thức ![](\"00912030_files/image031.gif\"){kind=small}
+\r\nj.) và xem dòng điện được chia thành hai\r\nphân đoạn của đường dây.
.x). |iom|
Hệ số ![](\"00912030_files/image030.gif\"){kind=small}
thu\r\nđược là véctơ đặc trưng của ma trận |B| hoặc theo kinh nghiệm. Giá trị\r\nđiển hình của được đưa ra cho các cấu\r\nhình đường dây khác nhau trên Hình 2, 3 và 4.
3) Xác định dòng điện pha ở phân đoạn chuẩn\r\ncủa đường dây.
\r\n\r\n4) Xác định thành phần nằm ngang của trường\r\ntừ H1
![](\"00912030_files/image033.jpg\")
Trong đó
\r\n\r\nvà
\r\n\r\np= ![](\"00912030_files/image035.gif\"){kind=small}
r là điện trở suất của đất (
f là tần số (Hz);
\r\n\r\nmo là độ từ thẩm của không gian tự do.
\r\n\r\n5) Tích lũy theo luật bình phương của các\r\ntrường do tất cả các nguồn vầng quang ở khoảng cách theo chiều dọc khác nhau so\r\nvới phân đoạn chuẩn của đường dây.
\r\n\r\n![](\"00912030_files/image036.jpg\")
Thay E![](\"00912030_files/image032.gif\"){kind=small}
- =
- , có thể có được công thức sau cho E
![](\"00912030_files/image039.jpg\")
Am = 30 iom .
6) Liên quan đến cùng một khoảng cách bên\r\ny, phương pháp tính tương tự cũng được áp dụng, với giả thiết sự phát vầng\r\nquang trên pha 2 và 3.
\r\n\r\n![](\"00912030_files/image041.jpg\")
7) Đặt ba giá trị của trường điện, tính bằng\r\nđềxiben, theo thứ tự giảm dần [Ea(y) ≥ Eb(y) ≥ Ec(y)
E(y)
E(y)
CHÚ THÍCH: Đối với đường dây hai lộ,\r\náp dụng qui trình tương tự, tính các trường E
E1(y)
E2(y)
E3(y)
Ví dụ về qui trình minh họa ở trên được\r\nnêu ở Điều B.2.
\r\n\r\nB.2 Ví dụ về tính trường tạp rađiô
\r\n\r\nCho đường dây có các đặc tính dưới đây\r\n(tham khảo sơ đồ ở Hình 2).
\r\n\r\n| \r\n Điện áp \r\n | \r\n \r\n V | \r\n
| \r\n Số dây dẫn con \r\n | \r\n \r\n n | \r\n
| \r\n Đường kính dây dẫn con \r\n | \r\n \r\n d | \r\n
| \r\n Khoảng cách giữa các dây dẫn con \r\n | \r\n \r\n s | \r\n
| \r\n Độ cao nhỏ nhất so với mặt đất \r\n | \r\n \r\n H1 | \r\n
| \r\n Độ võng \r\n | \r\n \r\n 15 m \r\n | \r\n
| \r\n Khoảng cách giữa các pha \r\n | \r\n \r\n S = 15 m \r\n | \r\n
| \r\n Hai dây đất \r\n | \r\n \r\n \r\n | \r\n
| \r\n Điện trở suất của đất \r\n | \r\n \r\n r = 100 | \r\n
Khi đó građien điện áp lớn nhất là:\r\n(xem TCVN 7379-1 (CISPR 18-1), Phụ lục A):
\r\n\r\nđối với pha bên 16,5 kV/cm
\r\n\r\nđối với pha giữa 18,2
Hàm kích thích trong điều kiện mưa rào\r\n(xem 4.2.2):
\r\n\r\nđối với pha bên 70 - 35,45 + 16,7 -\r\n9,03\r\n=\r\n42,2 dB trên 1 m (ứng với 128 mA
)
đối với pha giữa 70 - 32,18 + 16,7 -\r\n9,03\r\n=\r\n45,5 dB trên\r\n1\r\nm (ứng với 188
)
Ma trận điện dung:
\r\n\r\n![](\"00912030_files/image045.jpg\")
Chỉ xem xét phát vầng quang thứ nhất\r\ntrên pha 1. Khi đó:
\r\n\r\n![](\"00912030_files/image046.jpg\")
Giả thiết, đối với ph
![](\"00912030_files/image047.jpg\")
Dòng điện phương thức ở phần phát của\r\nđường dây trở thành:
\r\n\r\n![](\"00912030_files/image048.jpg\")
Giả thiết là độ sâu thẩm thấu p
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n \r\n | \r\n
Hệ số suy giảm phương thức đối với đường dây\r\ncần xét (với r
![](\"00912030_files/image011.gif\"){kind=small}
= 10.\r\nE-6 Np/m
![](\"00912030_files/image012.gif\"){kind=small}
= 70.\r\nE-6 Np/m
![](\"00912030_files/image013.gif\"){kind=small}
= 350.\r\nE-6
Trường điện E
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
Chỉ xem xét phát vầng quang trên pha 2
\r\n\r\n![](\"00912030_files/image049.jpg\")
Với cách tiếp cận như trên,
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
Chỉ xem xét phát vầng quang trên pha\r\n3:
\r\n\r\n![](\"00912030_files/image050.jpg\")
Với cách tiếp cận như trên, trường điện\r\nE3 (y) thu được là:
\r\n\r\n| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
Đánh giá trường điện tổng
\r\n\r\nTheo qui tắc CISPR, trường điện tổng\r\nlà:
\r\n\r\n| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
| \r\n | \r\n \r\n | \r\n
Biên dạng bên của E
![](\"00912030_files/image051.jpg\")
![](\"00912030_files/image052.jpg\")
\r\n\r\n
[86] Addendum to “Interferences Produced by\r\nCorona Effect of Electric Systems (Description of the phenomena and practical\r\nguide for calculation)". By CIGRE WG on Corona and Field Effects. To be\r\npublished as CIGRE Brochure.
\r\n\r\n[87] R. G. Olsen, S. D. Schennum, and V. L.\r\nChartier, "Comparison of several methods for calculating power line\r\nelectromagnetic interference levels and calibration wit
[88] R.D. Dallaire, P.Sarma Maruvada:\r\nAnalysis of Radio Interference from Short Multiconductor Lines Part 1:\r\nTheoretical Analysis. IEEE Transactions on Power apparatus and systems, vol\r\npas-100, No 4, April 1981
\r\n\r\n[89] R.D. Dallaire, P.Sarma Maruvada:\r\nAnalysis of Radio Interf
[90] B.A. Cauzillo, R.Cortina, P.Nicolini,\r\nJ.C
[91] Y.Sawada, M. Fukushima, M.Yasui: Akagi\r\n1 000 kV Project in CRIEPI. Corona test facilities and results up to 1983. CIGRE\r\n36-05, 1984.
\r\n\r\n[92] M. Fukushima, T. Sasano, Y.Sawada:\r\nCorona performance of conductor bundles measured in corona cages and its\r\napplication. CIGRE Symposium 22-81, No 232-01, June 1981.
\r\n\r\n[93] P.Z. Rokhinson, A.S. Sokhransky, L.V.\r\nTimashova, N.N. Tykhodee: Corona effects of high bundle number UHV conductors:\r\nenergy losses, radio and TV interference. CIGRE 36-09,1988.
\r\n\r\n\r\n\r\n
Lời nói đầu
\r\n\r\nPhạm vi áp dụng
\r\n\r\n1. Thiết kế thực tế của đường dây tải điện\r\ntrên không và thiết bị kết hợp để khống chế nhiễu đến thu
2. Phương pháp dự đoán mức chuẩn của đường\r\ndây trên không
\r\n\r\n3. Biện pháp ngăn ngừa và khắc phục để giảm\r\nthiểu tạp rađiô sinh ra do tiếp xúc xấu và cách phát
4. Công thức để xác định sơ bộ trường tạp\r\nrađiô tạo ra từ cụm dây dẫn lớn (nhiều hơn bốn dây dẫn
Phụ lục A (qui định) - Công thức CIGRE\r\ndùng để dự đoán cường độ trường tạp rađiô từ dây dẫn
Phụ lục B (tham khảo) - Qui trình phân\r\ntích để xác định sơ bộ trường tạp rađiô, ở khoảng cách cho
Phụ lục C (tham khảo) - Thư mục\r\ntài liệu tham khảo
\r\n\r\n\r\n\r\n
\r\n\r\n
* Con số trong ngoặc vuông đề cập đến\r\n“Tài liệu tham khảo" trong TCVN 7379-1 (CISPR 18-1) và TCVN 7379-2 (CISPR\r\n18-2), tương ứng.
\r\n\r\n* Con số trong ngoặc vuông đề cập đến\r\n“Tài liệ
File gốc của Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 7379-3:2010 (CISPR 18-3:1986, Amendment 1:1996) về Đặc tính nhiễu tần số radio của đường dây tải điện trên không và thiết bị điện cao áp – Phần 3: Quy trình kỹ thuật để giảm thiểu phát ra tạp rađiô đang được cập nhật.
Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 7379-3:2010 (CISPR 18-3:1986, Amendment 1:1996) về Đặc tính nhiễu tần số radio của đường dây tải điện trên không và thiết bị điện cao áp – Phần 3: Quy trình kỹ thuật để giảm thiểu phát ra tạp rađiô
Tóm tắt
| Cơ quan ban hành | Đã xác định |
| Số hiệu | TCVN7379-3:2010 |
| Loại văn bản | Tiêu chuẩn Việt Nam |
| Người ký | Đã xác định |
| Ngày ban hành | 2010-01-01 |
| Ngày hiệu lực | |
| Lĩnh vực | Xây dựng - Đô thị |
| Tình trạng | Còn hiệu lực |